BO與B1的開裂荷載、極限荷載及T型橋梁模板撓度見表20破壞形態(tài)及裂縫開展T型橋梁模板整澆梁呈現(xiàn)適筋破壞。第一階段加載，混凝土和鋼筋應(yīng)變及T型橋梁模板撓度都較小且增長緩慢，當(dāng)出現(xiàn)裂縫后，應(yīng)變值增長加快。隨著裂縫的增多和蔓延，T型橋梁模板撓度和鋼筋應(yīng)變快速增長，直至鋼筋屈服。裂縫貫穿試驗梁受壓區(qū)時，翼緣部分出現(xiàn)較大裂縫，梁完全破壞，荷載達到極限值。破壞處靠近加載點可能是由于兩側(cè)支座沉降差異。T型橋梁模板疊合梁破壞時翼緣開裂，梁腹板下部的底板TRC-SIP-F與梁基體剝離，其內(nèi)部織物發(fā)生斷裂。正式加載之前，先對試件預(yù)加載，查看各測點是否有讀數(shù)，機器是否正常工作，檢查完畢后卸載并將各數(shù)據(jù)清零，再進行正式加載。開始加載時應(yīng)變與T型橋梁模板撓度較小，增長緩慢。加載腹板最下方混凝土應(yīng)變突變時，出現(xiàn)裂縫。隨著荷載增加，裂縫增多且向上發(fā)展，應(yīng)變值及T型橋梁模板撓度增快。當(dāng)部分下部裂縫出現(xiàn)次生裂縫時，彎剪區(qū)出現(xiàn)少量豎向裂縫，加載至彎剪區(qū)出現(xiàn)少量斜裂縫，純彎區(qū)裂縫快速上延，T型橋梁模板撓度增長加快。梁破壞時，底部及翼緣處TRC-SIP-F均與基體之間出現(xiàn)明顯的橫向裂縫，純彎區(qū)裂縫穿過翼緣部分的TRC-SIP-F，此時底部TRC-SIP-F斷裂，局部翹起，內(nèi)部織物與基體發(fā)生剝離，達到極限荷載。破壞處靠近加載點可能是由于兩側(cè)支座沉降差異，見圖6,7。
對比分析Bo和Bi荷載一T型橋梁模板撓度曲線。觀察Bo和Bi的荷載一T型橋梁模板撓度曲線，Bi在加載初期增長緩慢，同一荷載下BiT型橋梁模板撓度小于Bo，且T型橋梁模板撓度差值略有增加，所以BF1斜更大，即B1剛度更大。BO梁正式加載至30 kN，于跨中部位出現(xiàn)第一條豎向裂縫，隨荷載增加，裂縫數(shù)量也隨之向兩側(cè)增加，純彎區(qū)近加載點附近裂縫寬度增長速度較快，并于加載至130 kN,梁體發(fā)生彎曲破壞。B1初裂荷載及極限強度均具有一定程度提升。以三維間隔織物處理的底模，在梁體發(fā)生破壞時，未產(chǎn)生瞬間的剝離脫落現(xiàn)象，可見其對新舊混凝土結(jié)合面豁結(jié)強度具有一定的增強作用。T型橋梁模板撓度荷載曲線變化見圖8。www.cqwxsh.cn |
